戶外進口3寸汽油機水泵廠家

改善給水泵的回水設置

　　容量的汽動給水泵機組投產以來各臺機組曾多次出現凝汽器真空緩慢降低的現象，但通過定期真空系統嚴密性試驗各臺機組的嚴密性均合格，由此判定不存在漏入空氣的問題每次凝汽器真空降低都發生在給水泵密封水回水倒至凝汽器后不久，而將密封水回水倒至地溝后，凝汽器真空很快恢復正常，且不再出現真空降低現象因此，是給水泵密封水經級水封后回到凝汽器其中第級水封筒底部接有帶截斷門的水封筒補水管，補水水源為除鹽水水封筒結構如圖所示給水泵軸端密封采用螺旋密封結構，軸的外圓加工有雙頭螺旋槽，密封襯套內側開有與之同心對應的矩形槽泵的驅動端為螺旋槽，自由端為螺旋槽當軸轉動時，產生一種將水送至泵內的泵送作用，并被進入泵內的密封水頂住不外泄，除極少部分沿螺旋槽齒頂間隙節流降壓后由泵端排水孔流出外，其余部分經水封筒回到凝汽器"型水封在運行中存在的問題。因密封水回水不暢，慢慢滿至給水泵軸頸進入與之緊靠相連的軸承回油中，從而引起給水泵油中進水，降低給水泵的可靠性，影響給水泵的安全運行該情況在機組甩負荷過程中曾多次發生運行人員為防止機組真空下降及甩負荷過程中電動給水泵油中進水，往往把給水泵密封水改放地溝，浪費大量的除鹽水資源，增加了生產成本機組運行中發生3型水封管失水時，運行人員無法通過簡捷途徑進行判斷。

　　給運行人員處理與之相關的異常情況帶來不便，拖延了處理的時間真空降低原因分析，水封筒的運行工況。在給水泵密封水回水未倒至凝汽器前，凝汽器真空不降，說明水封筒是嚴密的由于水封筒至凝汽器的管路是從水封筒第級頂部中間接出，水封筒頂部存在空間，造成隨密封水回水漏入的空氣在水封筒頂部積存，使空氣可進入密封水回水管，密封水攜帶的漏入空氣在水封筒頂部積造成給水泵軸承進水，使潤滑油油質變差，威脅給水泵的安全運行，因此給水泵密封水壓力不能保持過高密封水壓力一定時，如提高調速給水泵的轉速。泵的機械密封裝置的泵送作用增強，從而進入泵內的密封水增多，從間隙漏出的水量減少，因此密封水回水管漏入空氣增加，導致水封筒內水封很快被破壞，造成凝汽器真空下降，凝汽器真空的變化通過現場試驗發現，當凝汽器真空高時給水泵密封水水封筒被抽空。

　　空氣經給水泵回水至凝汽器管路進入凝汽器而影響真空相反，當凝汽器真空較差時，由于水封筒可保持筒內水位，將給水泵密封水回水匯集在一起，在水箱的底部加一管道與凝汽器汽側相連，其關鍵在于運行中水箱水位高度的控制，如水位過高水會溢出，水位過低會有空氣漏進凝汽器，真空將下降"但若在水箱內部裝一浮球，浮球下面用連桿與一閥門相連，當水箱水位升高時浮球上浮，與浮球相連的閥門會開大，水位將下降當水箱水位下降時浮球下沉，與浮球相連的閥門會關小，水位將上升，通過這種調節方式來維持水箱的水位在一定的范圍內"另外，在水箱的外側加裝了溢水管，當機組停止運行時，凝汽器內部真空會到零，此時水箱內部的水不能進入凝汽器，而從溢水管溢出，無需運行人員進行任何切換操作"改造效果"改造后一段時間的試運行，水箱水位一直維持在一個較好的范圍內，未在運行中發生真空下降或給水泵油中進水的現象當水箱水位下降影響真空時，運行人員根據水箱實際水位就能判斷，處理過程直觀‘快捷"在水箱改造結束后，將原來型水封管拆除后，在開停機及各種工況過程中運行人員不需要進行任何相關操作，減少了工作量水箱改造后，給水泵密封水已全部回收，避免了給水泵油中進水現象。

對于給水泵的密封損壞的因素進行研究

　　檢修拆開泵與小汽機的聯軸器，對小機進行盤動180，而給水泵盤不動。修后啟動小汽機盤車（聯軸器拆開），重新啟動小汽機，zui大偏心度為33m，后穩定在10m以下。檢修后，將1A汽泵與小機聯軸器裝好，重新啟動1A汽泵，投入盤車，zui大偏心度為40m，很快回落到12m左右。子組啟動A汽泵，汽泵低壓側機械密封損壞，軸端有大量的水噴出，手動將1A小汽機跳閘。檢查發現：用來固定靜環的3條銷子斷了2條，靜環接合面幾乎碎裂（靜環的材料是硬石墨）。動環接合面與靜環一樣碎裂（材料為碳化鎢）。動環座外緣（水槽邊）與機械密封殼體的內圈相互磨損嚴重（材料均為不銹鋼）。動環座壓蓋螺絲松脫。

　　事故的主要原因從上述事故發生過程、處理經過和部件損壞情況來看，事故的主要原因有如下幾點。盤車盤不動的原因根據解體檢查情況可知，動環座外部磨損嚴重（具體部位如所示），轉子盤不動的主要原因是動環座與機械密封外殼內圈相互卡住。根據運行操作分析，過早停運盤車、過早放水且泵內長時間有余汽（正常情況下停泵放水約12h后才能夠開工），使小汽機轉子和泵軸受熱不均，從而使泵軸和小機轉子同時熱彎曲，其假想形狀如（轉子彎曲示意圖）所示。在泵的低壓端，由于此處的聯軸器為半繞性，剛好使小汽機轉子的熱彎曲與泵軸的熱彎曲疊加，致使泵軸彎曲變形較大，使得低壓端的動環套與機械密封座接觸而被卡住（此處間隙約0.5mm左右）。而高壓端由于有推力軸承限制，且只受泵軸的熱彎曲影響，故其彎曲變形不大，因此正常。當然也不*排除有異物卡住動環套的可能。

　　根據汽泵的結構，在汽泵低壓側的機械密封前有一個浮動環的減壓裝置。它實際是一個迷宮式石墨環。泵里的給水經過減壓后才能到低壓側的機械密封。由于長時間的運行，導致浮動環的鋸齒狀密封齒磨損，間隙增大，削弱了它的減壓功能，導致給水對機封的沖擊增大，也是機封動環座與機封外殼內圈產生變形、發生磨損的原因。另外，停泵后未隔離閥門，小機在盤車時從泵的中間抽頭至再熱汽減溫水的管路由于其逆止門關閉不嚴，使再熱汽的汽水倒回泵體。由于管路出口離低壓側近，所以也會導致泵因為局部受熱不均而使低壓側機封處局部變形而產生磨損。機械密封動、靜環碎裂的原因動環座被卡住，是不會導致動靜環碎裂的。動、靜環的碎裂主要是由于斷水干磨造成的，產生的過程大概如下：當動、靜環卡死，人力無法盤動時，此時強行盤動轉子（用2t葫蘆拉），由于動環座的定位是通過軸上的鍵，而鍵與動環座鍵槽的裕量較大（鍵寬約5mm而鍵槽寬約18mm），在盤動動環座的同時，可能把動環座的定位銷盤松。在盤車時泵內壓力僅有0.5MPa，泵內壓力對動環套的推力不大，故定位銷仍能固定住動環套。當給水泵啟動時，先啟動前置泵，而前置泵啟動后，就使泵內壓力升至2.2MPa，泵內壓力對后加到中心點M上。

　　假設間隙的放電電壓為UG，UA1為過電壓保護時電流在A1上的殘壓，UA0為過電壓保護時電流在A0上形成的殘壓。為了解決對絕緣耐受能力較低的高壓電動機、干式變壓器等設備的過電壓保護，僅采用串聯一普通的放電間隙是不夠的，因為放電間隙要安全運行，必須要保證一定值的工頻放電電壓，假設間隙的工頻放電電壓為UG，間隙的沖擊放電電壓為UC.*，間隙的沖擊系數K為大于或等于1，即：K=UC/2UG1.因此，即使保護器的殘壓設計的較低，仍由于間隙的沖擊放電電壓太高而無法和絕緣良好配合。所以JPB在設計時采用了電阻間隙的技術（即間隙并聯電阻），使沖擊系數小于1，從而實現了和低絕緣設備的良好配合，其原理如下：設間隙J的工頻放電電壓為Ue，沖擊放電電壓為UC，則其沖擊系數K=Uc/（2Ue）由于在間隙上并聯了一個電阻R1，其中在工頻時，間隙的容抗遠大于電阻R1的阻抗，這時間隙兩端的電壓取決于電阻R1的實際分壓值，工頻放電電壓為：在沖擊時，由于波前很陡，其等值頻率遠高于工頻，此時電路中間隙的容抗遠小于阻抗，電壓分布由容抗決定，故沖擊放電電壓基本不變，所以仍為UC，這時的沖擊這時它的沖擊系數就可以低于1了。

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