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Afag作為德國*的供應商，Afag在開發和制造用于飼料、加工和運輸的裝配自動化產品方面擁有60多年的經驗。憑借的技術和創新解決方案，Afag滿足自動化行業的高標準。 Afag已經使其使用Z的技術和創新的解決方案的目標，以滿足自動化行業的高需求。數以萬計的處理模塊以及由Afag銷售的喂料和運輸系統代表了Afag產品非常好的質量和可靠性。

德國Afag公司主要產品包括：Afag氣缸、Afag電動夾持器、AfagG旋轉模塊、Afag線性模塊、Afag飼喂器、Afag運輸系統、Afag螺旋千斤頂等。

Afag喂料技術的組件和解決方案可以靈活使用，并且具有非凡的可靠性。無論您需要線性輸送機、螺旋輸送機、柔性進料系統還是潔凈室解決方案，我們都樂意為您提供如何滿足您的個性化需求。
Afag喂料器碗的特點是優化的傾斜角和良好的平衡設計。為了提高耐磨性和降低噪聲，如果需要，可以提供給料器滾筒的涂層。Afag驅動器已在世界范圍內得到證明，其特點是高可用性，相同的進給速率和顯著的創新程度(反作用力補償)。
Afag和Eps的創新處理技術使其精細調整的模塊化設計令人信服。模塊化/精確和強大我們為每個現代裝配自動化應用提供理想的系統,保證數百萬的負載變化與使用我們的處理產品。直線軸、旋轉軸、旋轉模塊和帶電動或氣動驅動器的夾具構成了我們標準化搬運系統的基礎。Afag產品的特點是其堅固性，持久性和持續高品質。
Afag的電動和氣動夾具為幾乎任何任務提供了適當的抓地力。Afag產品系列范圍從具有分離的驅動器和夾具的模塊化夾具到緊湊的通用夾具。Afag電動旋轉模塊：旋轉功能可以通過小型，緊湊的旋轉單元實現電氣和氣動。客戶可以選擇不同的模塊尺寸與自由可調旋轉角度，可配置的速度為旋轉、周期時間，繞線或其他任務

引導活塞在缸內進行直線往復運動的圓筒形金屬機件。空氣在發動機氣缸中通過膨脹將熱能轉化為機械能；氣體在壓縮機氣缸中接受活塞壓縮而提高壓力。
渦輪機、旋轉活塞式發動機等的殼體通常也稱“氣缸”。氣缸的應用領域：印刷（張力控制）、半導體（點焊機、芯片研磨）、自動化控制、機器人等等。

內燃機缸體上安放活塞的空腔。是活塞運動的軌道，燃氣在其中燃燒及膨脹，通過氣缸壁還能散去一部分燃氣傳給的爆發余熱，使發動機保持正常的工作溫度。氣缸的型式有整體式和單鑄式。單鑄式又分為干式和濕式兩種。氣缸和缸體鑄成一個整體時稱整體式氣缸;氣缸和缸體分別鑄造時，單鑄的氣缸筒稱為氣缸套。氣缸套與冷卻水直接接觸的稱作濕式氣缸套;不與冷卻水直接接觸的稱作干式氣缸套。為了保持氣缸與活塞接觸的嚴密性，減少活塞在其中運動的摩擦損失，氣缸內壁應有較高的加工精度和精確的形狀尺寸。

氣壓傳動中將壓縮氣體的壓力能轉換為機械
氣缸
氣缸(10張)
 能的氣動執行元件。氣缸有做往復直線運動的和做往復擺動兩種類型（見圖）。做往復直線運動的氣缸又可分為單作用氣缸、雙作用氣缸、膜片式氣缸和沖擊氣缸4種。
①單作用氣缸：僅一端有活塞桿，從活塞一側供氣聚能產生氣壓，氣壓推動活塞產生推力伸出，靠彈簧或自重返回。
②雙作用氣缸：從活塞兩側交替供氣，在一個或兩個方向輸出力。
③膜片式氣缸：用膜片代替活塞，只在一個方向輸出力，用彈簧復位。它的密封性能好，但行程短。
④沖擊氣缸：這是一種新型元件。它把壓縮氣體的壓力能轉換為活塞高速（10～20米/秒）運動的動能，借以做功。
⑤無桿氣缸：沒有活塞桿的氣缸的總稱。有磁性氣缸，纜索氣缸兩大類。
做往復擺動的氣缸稱擺動氣缸，由葉片將內腔分隔為二，向兩腔交替供氣，輸出軸做擺動運動，擺動角小于 280°。此外，還有回轉氣缸、氣液阻尼缸和步進氣缸等。

氣缸是由缸筒、端蓋、活塞、活塞桿和密封件等組成，其內部結構如圖所示：
SMC氣缸原理圖
SMC氣缸原理圖
1）缸筒
缸筒的內徑大小代表了氣缸輸出力的大小。活塞要在缸筒內做平穩的往復滑動，缸筒內表面的表面粗糙度應達到Ra0.8μm。
SMC、 CM2氣缸活塞上采用組合密封圈實現雙向密封，活塞與活塞桿用壓鉚鏈接，不用螺母。
2）端蓋
端蓋上設有進排氣通口，有的還在端蓋內設有緩沖機構。桿側端蓋上設有密封圈和防塵圈，以防止從活塞桿處向外漏氣和防止外部灰塵混入缸內。桿側端蓋上設有導向套，以提高氣缸的導向精度，承受活塞桿上少量的橫向負載，減小活塞桿伸出時的下彎量，延長氣缸使用壽命。導向套通常使用燒結含油合金、前傾銅鑄件。端蓋過去常用可鍛鑄鐵，為減輕重量并防銹，常使用鋁合金壓鑄，微型缸有使用黃銅材料的。
3）活塞
活塞是氣缸中的受壓力零件。為防止活塞左右兩腔相互竄氣，設有活塞密封圈。活塞上的耐磨環可提高氣缸的導向性，減少活塞密封圈的磨耗，減少摩擦阻力。耐磨環長使用聚氨酯、聚四氟乙烯、夾布合成樹脂等材料。活塞的寬度由密封圈尺寸和必要的滑動部分長度來決定。滑動部分太短，易引起早期磨損和卡死。活塞的材質常用鋁合金和鑄鐵，小型缸的活塞有黃銅制成的。

4）活塞桿
活塞桿是氣缸中重要的受力零件。通常使用高碳鋼、表面經鍍硬鉻處理、或使用不銹鋼、以防腐蝕，并提高密封圈的耐磨性。
5）密封圈
回轉或往復運動處的部件密封稱為動密封，靜止件部分的密封稱為靜密封。
缸筒與端蓋的連接方法主要有以下幾種：
整體型、鉚接型、螺紋聯接型、法蘭型、拉桿型。
6）氣缸工作時要靠壓縮空氣中的油霧對活塞進行潤滑。也有小部分免潤滑氣缸。

氣缸原理源于大炮。
1680年，荷蘭科學家霍因斯受到大炮原理的啟發，心想如將炮彈的強大力量用來推動其它機械不是挺好嗎？他一開始仍用作燃燒爆炸物，將炮彈改成“活塞”，把炮筒作“氣缸”，并開一個單向閥。他在氣缸內注入，當點燃后，猛烈地爆炸燃燒，推動活塞向上運動，并產生動力。同時，爆炸氣巨大的壓力還推開單向閥，排出廢氣。而后，氣缸內殘余廢氣逐漸變冷，氣壓變低，氣缸外部的大氣壓又推動活塞向下運動，以準備進行下一次爆炸。當然，由于行程過長，效率太低，他終沒有取得成功。但是，正是霍因斯首先提出了“內燃機”的設想，后人在此基礎上才發明了汽車用的發動機。
早期汽車使用單缸機
汽車*卡爾·奔馳和戴姆勒在當年設計制造汽車時，他們不約而同地只用了一個氣缸的發動機。就像我們認為一輛汽車不可能使用兩臺或更多臺發動機一樣，估計當時的人們也不會想象出還會用兩個氣缸或更多氣缸的發動機。然而現在不同了，先別說發達國家，看看國內汽車廣告就會發現，不少廠家總拿發動機的氣缸數目和排列形式來說事，賣微型車的極力吹鼓他的車用的是四缸機而非三缸，用v6發動機的一定要把v字弄得醒目惹眼，廣告宣傳確實起到了很大效果，不少車迷已認同了 “4缸比3缸好”、“6缸比4缸好”、“v型比直列好”、“v型發動機是高級發動機”等概念。國產車中已有近20種車裝配了v6或v8型發動機。
單缸發動機的曲軸每轉兩周才能產生一次燃燒做功，這樣它的聲音聽起來也不連續順暢，聽一聽小排量摩托車的聲音就知道了。較為不能讓人接受的是它的運轉極不平穩，轉速波動較大，而且單缸發動機的外形也不適合裝在汽車上。為此，汽車上已見不到單缸發動機上，兩缸機也不好找了，少是3缸發動機。國內生產的華利面包車、老款夏利車、吉利豪情和奧拓、福萊爾上，裝的都是3缸機。
1升以下的微型車上多用3缸機，1升至2升的發動機一般采用4缸或5缸機。2升以上的發動機大多為6缸，4升以上的發動機使用8缸的占絕大多數。
在相同排量的情況下，增加氣缸數可以提高發動機的轉速，從而可以提高發動機的輸出功率。另外，增加氣缸數可以使發動機運轉更平穩，使其輸出扭矩和輸出功率更加穩定。增加氣缸數可以使氣車更容易起動，加速響應性更好。為了提高氣車的性能，必須增加氣缸數。因此，豪華轎車、跑車、S車等高性能氣車的氣缸數都在6缸以上，多者已達到16缸。
但是，氣缸數的增加不能無限制。因為隨著氣缸數的增加，發動機的零部件數也成比例地增加，從而使發動機結構復雜，降低發動機的可靠性，增加發動機重量，提高制造成本和使用費用，增加燃料消耗，并使發動機的體積變大。因此，氣車發動機的氣缸數都是根據發動機的用途和性能要求，在權衡各種利弊之后做出的合適選擇。
直列發動機（line engine），它的所有氣缸均肩并肩排成一個平面，它的缸體和曲軸結構簡單，而且使用一個氣缸蓋，制造成本較低，穩定性高，低速扭矩特性好，燃料消耗少，尺寸緊湊，應用比較廣泛。其缺點是功率較低。“直列”可用l代表，后面加上氣缸數就是發動機代號，現代汽車上主要有l3、l4、l5、l6型發動機。

汽缸是鑄造而成的，汽缸出廠后都要經過時效處理，使汽缸在住鑄造過程中所產生的內應力*消除。如果時效時間短，那么加工好的汽缸在以后的運行中還會變形。
汽缸在運行時受力的情況很復雜，除了受汽缸內外氣體的壓力差和裝在其中的各零部件的重量等靜載荷外，還要承受蒸汽流出靜葉時對靜止部分的反作用力，以及各種連接管道冷熱狀態下對汽缸的作用力，在這些力的相互作用下，汽缸易發生塑性變形造成泄漏。
汽缸的負荷增減過快，特別是快速的啟動、停機和工況變化時溫度變化大、暖缸的方式不正確、停機檢修時打開保溫層過早等，在汽缸中和法蘭上產生很大的熱應力和熱變形。
汽缸在機械加工的過程中或經過補焊后產生了應力，但沒有對汽缸進行回火處理加以消除，致使汽缸存在較大的殘余應力，在運行中產生*的變形。
在安裝或檢修的過程中，由于檢修工藝和檢修技術的原因，使內缸、汽缸隔板、隔板套及汽封套的膨脹間隙不合適，或是掛耳壓板的膨脹間隙不合適，運行后產生巨大的膨脹力使汽缸變形。
使用的汽缸密封劑質量不好、雜質過多或是型號不對；汽缸密封劑內若有堅硬的雜質顆粒就會使密封面難以緊密的結合。
汽缸螺栓的緊力不足或是螺栓的材質不合格。汽缸結合面的嚴密性主要靠螺栓的緊力來實現的。機組的起停或是增減負荷時產生的熱應力和高溫會造成螺栓的應力松弛，如果應力不足，螺栓的預緊力就會逐漸減小。如果汽缸的螺栓材質不好，螺栓在長時間的運行當中，在熱應力和汽缸膨脹力的作用下被拉長，發生塑性變形或斷裂，緊力就會不足，使汽缸發生泄漏的現象。
汽缸螺栓緊固的順序不正確。一般的汽缸螺栓在緊固時是從中間向兩邊同時緊固，也就是從垂弧大處或是受力變形大的地方緊固，這樣就會把變形大的處的間隙向汽缸前后的自由端轉移，后間隙漸漸消失。如果是從兩邊向中間緊，間隙就會集中于中部，汽缸結合面形成弓型間隙，引起蒸汽泄漏。

氣缸出現內、外泄漏，一般是因活塞桿安裝偏心，潤滑油供應不足，密封圈和密封環磨損或損壞，氣缸內有雜質及活塞桿有傷痕等造成的。所以，當氣缸出現內、外泄漏時，應重新調整活塞桿的中心，以保證活塞桿與缸筒的同軸度；須經常檢查油霧器工作是否可靠，以保證執行元件潤滑良好；當密封圈和密封環出現磨損或損環時，須及時更換；若氣缸內存在雜質，應及時清除；活塞桿上有傷痕時，應換新。
氣缸的輸出力不足和動作不平穩，一般是因活塞或活塞桿被卡住、潤滑不良、供氣量不足，或缸內有冷凝水和雜質等原因造成的。對此，應調整活塞桿的中心；檢查油霧器的工作是否可靠；供氣管路是否被堵塞。當氣缸內存有冷凝水和雜質時，應及時清除。
氣缸的緩沖效果不良，一般是因緩沖密封圈磨損或調節螺釘損壞所致。此時，應更換密封圈和調節螺釘。
氣缸的活塞桿和缸蓋損壞，一般是因活塞桿安裝偏心或緩沖機構不起作用而造成的。對此，應調整活塞桿的中心位置；更換緩沖密封圈或調節螺釘。

1.汽缸變形較大或漏汽嚴重的結合面，采用研刮結合面的方法
如果上缸結合面變形在0.05mm范圍內，以上缸結合面為基準面，在下缸結合面涂紅丹或是壓印藍紙，根據痕跡研刮下缸。如果上缸的結合面變形量大，在上缸涂紅丹，用大平尺研出痕跡，把上缸研平。或是采取機械加工的方法把上缸結合面找平，再以上缸為基準研刮下缸結合面。汽缸結合面的研刮一般有兩種方法：
⑴是不緊結合面的螺栓，用千斤頂微微推動上缸前后移動，根據下缸結合面紅丹的著S情況來研刮。這種方法適合結構剛性強的高壓缸。
⑵是緊結合面的螺栓，根據塞尺的檢查結合面的嚴密性，測出數值及壓出的痕跡，修刮結合面，這種方法可以排除汽缸垂弧對間隙的影響。
2.采用適當的汽缸密封材料
因汽輪機汽缸密封劑還沒有統一的國家標準和行業標準，制作原料和配方也各不相同，產品質量參差不齊；在選擇汽輪機汽缸密封劑時，就要選在行業內有口碑，產品質量有保證的正規生產廠家，以保證檢修處理后汽缸的嚴密性。
3.局部補焊的方法
由于汽缸結合面被蒸汽沖刷或腐蝕出溝痕，選用適當的焊條把溝痕添平，用平板或平尺研出痕跡，研刮焊道和結合面在同一平面內。汽缸結合面變形較大或是漏汽嚴重時，在下缸的結合面補焊一條或兩條10—20mm寬的密消除間隙封帶，然后用平尺或是扣上缸測量，并涂紅丹研刮，直到消除間隙。此操作的工藝也很簡單，焊前預熱汽缸至150℃，然后在室溫下進行分段退焊或跳焊。選用奧氏體焊條，如A407、A412，焊后用石棉布覆蓋保溫緩冷。待冷卻室溫后進行打磨修刮。
4.汽缸結合面的涂鍍或噴涂
當汽缸結合面大面積漏汽，間隙在0.50mm左右時，為了減少研刮的工作量，可用涂鍍的工藝。用汽缸做陽極，涂具做陰極，在汽缸的結合面上反復涂刷電解溶液，涂層的厚度要根據汽缸結合面間隙的大小而定，涂層的種類要根據汽缸的材料和修刮的工藝而定。噴涂就是用的高溫火焰噴槍把金屬粉末加熱至熔化或達到塑性狀態后噴射于處理過的汽缸表面，形成一層具有所需性能的涂層方法。其特點就是設備簡單，操作方便涂層牢固，噴涂后汽缸溫度僅為70℃—80℃不會使汽缸產生變形，而且可獲得耐熱，耐磨，抗腐蝕的涂層。注意的是在涂渡和噴涂前都要對缸面進行打磨、除油、拉毛，在涂渡和噴涂后要對涂層進行研刮，保證結合面的嚴密。
5.結合面加墊的方法
如果結合面的局部間隙泄漏不是很大，可用80—100目的銅網經熱處理使其硬度降低，然后剪成適當的形狀，鋪在結合面的漏汽處，再配以汽缸密封劑。如果結合面的間隙較大，泄漏嚴重，可在上下結合面開寬50mm深5mm的槽，中間鑲嵌IGr18Ni9Ti的齒形墊，齒形墊的厚度一般比槽的深度大0.05—0.08mm左右，并可用同等形狀的不銹鋼墊片做以調整。
6.控制螺栓應力的方法
如果汽缸結合面的變形較小，而且很均勻，可在有間隙處更換新的螺栓，或是適當的加大螺栓的預緊力。按從中間向兩邊同時緊固，也就是從垂弧大處或是受力變形大的地方緊固螺栓。理論上來說，控制螺栓的預緊力可用公式d/L≤A來計算，但由于此計算的數據與測量的手段還在研究當中，沒有達到推廣，多在螺栓的允許的大應力內根據經驗而定。
7.新時期采用的高分子材料方法
隨著技術的進一步發展，高分子復合材料逐漸在氣缸維護中取得了成功的應用。相對于傳統手段相比，高分子復合材料具有較為優異的耐溫性能，良好的耐壓性能，以及更為出色的密封性能，且具有良好的塑變性，受熱不會固化，密封膜不會被破壞，從而保證了機件密封面的密封；加之易于清除，使用過的密封面可以用無水乙醇或丙酮輕易的擦去，而不會附著于密封面；由于其優異的性能，逐漸受到越來越多氣缸企業的青睞。

從傳統觀念來看，氣缸與電動執行器一直被認為是屬于兩個*不同領域的自動化產品，但是近年來，隨著電氣化程度的不斷提高，電動執行器卻慢慢浸入氣動領域，二者在應用中既有競爭又相互補充。在本期欄目中，我們將從技術性能、購買和應用成本、能源效率、應用場合及市場形勢等幾個方面來對比氣缸與電動執行器各自的優勢

技術性能

*，相比電動執行器，氣缸可在惡劣條件下可靠地工作，且操作簡單，基本可實現免維護。氣缸擅長作往復直線運動，尤其適于工業自動化中多的傳送要求——工件的直線搬運。而且，僅僅調節安裝在氣缸兩側的單向節流閥就可簡單地實現穩定的速度控制，也成為氣缸驅動系統大的特征和優勢。所以對于沒有多點定位要求的用戶，絕大多數從使用便利性角度更傾向于使用氣缸。目前工業現場使用電動執行器的應用大部分都是要求高精度多點定位，這是由于用氣缸難以實現，退而求其次的結果。
　　而電動執行器主要用于旋轉與擺動工況。其優勢在于響應時間快，通過反饋系統對速度、位置及力矩進行精確控制。但當需要完成直線運動時，需要通過齒形帶或絲桿等機械裝置進行傳動轉化，因此結構相對較為復雜，而且對工作環境及操作維護人員的專業知識都有較高要求。

優勢

（1）對使用者的要求較低。氣缸的原理及結構簡單，易于安裝維護，對于使用者的要求不高。電缸則不同，工程人員必需具備一定的電氣知識，否則極有可能因為誤操作而使之損壞。
　　（2）輸出力大。氣缸的輸出力與缸徑的平方成正比；而電缸的輸出力與三個因素有關，缸徑、電機的功率和絲桿的螺距，缸徑及功率越大、螺距越小則輸出力越大。一個缸徑為50mm的氣缸，理論上的輸出力可達2000N，對于同樣缸徑的電缸，雖然不同公司的產品各有差異，但是基本上都不超過1000N。顯而易見，在輸出力方面氣缸更具優勢。
　　（3）適應性強。氣缸能夠在高溫和低溫環境中正常工作且具有防塵、防水能力，可適應各種惡劣的環境。而電缸由于具有大量電氣部件的緣故，對環境的要求較高，適應性較差。
　　電缸的優勢主要體現在以下3個方面：
　　（1）系統構成非常簡單。由于電機通常與缸體集成在一起，再加上控制器與電纜，電缸的整個系統就是由這三部分組成的，簡單而緊湊。
　　（2）停止的位置數多且控制精度高。一般電缸有低端與之分，低端產品的停止位置有3、5、16、64個等，根據公司不同而有所變化；產品則更是可以達到幾百甚至上千個位置。在精度方面，電缸也具有的優勢，定位精度可達¡0.05mm，所以常常應用于電子、半導體等精密的行業。
　　（3）柔韌性強。毫無疑問，電缸的柔韌性遠遠強于氣缸。由于控制器可以與PLC直接進行連接，對電機的轉速、定位和正反轉都能夠實現精確控制，在一定程度上，電缸可以根據需要隨意進行運動；由于氣體的可壓縮性和運動時產生的慣性，即使換向閥與磁性開關之間配合地再好也不能做到氣缸的準確定位，柔韌性也就無從談起了。

在技術性能方面，本人認為電動和氣動各有所長，首先電動執行器的優勢主要包括：
　　（1）結構緊湊，體積小巧。比起氣動執行器，電動執行器結構相對簡單，一個基本的電子系統包括執行器，三位置DPDT開關、熔斷器和一些電線，易于裝配。
　　（2）電動執行器的驅動源很靈活，一般車載電源即可滿足需要，而氣動執行器需要氣源和壓縮驅動裝置。
　　（3）電動執行器沒有“漏氣”的危險，可靠性高，而空氣的可壓縮性使得氣動執行器的穩定性稍差。
　　（4）不需要對各種氣動管線進行安裝和維護。
　　（5）可以無需動力即保持負載，而氣動執行器需要持續不斷的壓力供給。
　　（6）由于不需要額外的壓力裝置，電動執行器更加安靜。通常，如果氣動執行器在大負載的情況下，要加裝消音Q。
　　（7）電動執行器在控制的精度方面更勝*。
　　（8）氣動裝置中的通常需要把電信號轉化為氣信號，然后再轉化為電信號，傳遞速度較慢，不宜用于元件級數過多的復雜回路。

而氣缸的優勢則在于以下4個方面：
　　（1）負載大，可以適應高力矩輸出的應用（不過，現在的電動執行器已經逐漸達到目前的氣動負載水平了）。
　　（2）動作迅速、反應快。
　　（3）工作環境適應性好，特別在易燃、易爆、多塵埃、強磁、輻射和振動等惡劣工作環境中，比液壓、電子、電氣控制更*。
　　（4）行程受阻或閥桿被扎住時電機容易受損。

購買和應用成本比較

　　從總體上來講，電伺服驅動比氣動伺服驅動要貴，但也要因具體要求及場合而定。有些小功率的直流電機構成電動滑臺(電伺服系統)實際上比氣動伺服系統要便宜。
　　如：當負載為1.5kg、工作行程為80mm、速度在2~170mm/s之間、精度為¡0.1mm、加速度2.5m/s2等工況條件時，FESTO公司采用小型電動滑臺、控制器、馬達電纜、控制電纜、編程電纜以及電源電纜等組成的電伺服系統，其價格就比氣動伺服系統便宜25%。同樣，對于帶活塞桿電缸也是如此。需要說明的是如果采用交流電機的話，所組成的電伺服系統的價格要比氣動伺服系統高出40%左右。
　　從購買和應用成本來看，目前氣缸還是具有比較明顯的優勢的。對于氣動系統來說，控制系統及執行機構都非常簡單，每個氣缸只需配置一個電磁閥就可完成氣路的切換，進行運動控制，氣缸發生故障的概率也比較小，維護簡單方便，成本也低。
　　而對于電動執行器來說，雖然電能的獲得比較簡單，能量成本較低，但購買及應用成本較高，不僅需要配置電機，還需要一套機械傳動機構以及相應的驅動元件。同時使用電動執行器需要很多保護措施，錯誤的電路連接、電壓的波動及負載的超載都會對電驅動器造成損壞，因此需要在電路及機械上加裝保護系統，增加了很多額外的費用支出。另外，由于電動執行器驅動單元的參數化設置較多，且集成度高，所以其一旦發生故障，就要更換整個元件。而且當系統需要的驅動力增加時，也要成套更換元件才能實現。因此綜合比較可以看出氣缸在購買及維護成本上有較大優勢。

能源效率比較

　　我們研究的結果表明，在往復運動周期較短（小于1min）的水平往復運動中，電動執行器的運行能耗通常低于氣缸的運行能耗，即更節能。而在往復運動周期較長（大于1min）時，氣缸竟然變得更節能。這首先是由于終端停止時電動執行器的控制器通常需要消耗約10W的電力，而氣缸僅有電磁閥耗電和氣體泄露，一般低于1W，即終端停止時間越長，對氣缸越有利；其次電機在連續旋轉條件下的額定效率可達90%以上，但在直線往復運動（絲杠轉換）中的臺形加減速旋轉條件下的平均效率卻不到50%。在豎直往復運動時，夾持工件的保持動作要求不斷供給電流給電動執行器以克服重力，而氣缸只需關閉電磁閥即可，耗電極少。因此在豎直往復運動時電動執行器相比氣缸的能耗優勢不是很大。
　　由上可見，電機本身效率很高，但在往復直線運動中考慮其效率下降及控制器的電力消耗，電動執行器未必一定比氣缸節能，具體比較取決于實際的工作條件，即安裝方向、往復運動周期和負載率等。

應用場合比較

　　氣動系統和電動系統并不互相排斥。相反，這只是一個要求不同的問題。氣動驅動器的優勢顯而易見，當面臨諸如灰塵、油脂、水或清潔劑等惡劣的環境條件時，氣動驅動器就顯得較適應惡劣環境，而且非常堅固耐用。氣動驅動器容易安裝，能提供典型的抓取功能，價格便宜且操作方便。
　　在作用力快速增大且需要精確定位的情況下，帶伺服馬達的電驅動器具有優勢。對于要求精確、同步運轉、可調節和規定的定位編程的應用場合，電驅動器是的選擇，帶閉環定位控制器的伺服或步進馬達所組成的電驅動系統能夠補充氣動系統的不足之處。
　　從技術和使用成本的角度來說，氣缸占有較明顯的優勢，但在實際使用中究竟應該選用哪種技術做驅動控制，還是應從多方因素進行綜合考量。現代控制中各種系統越來越復雜、越來越精細，并不是某種驅動控制技術就可滿足系統的多種控制功能。氣缸可以簡單的實現快速直線循環運動，結構簡單，維護便捷，同時可以在各種惡劣工作環境中使用，如有防爆要求、多粉塵或潮濕的工況。
　　電動執行器主要用于需要精密控制的應用場合，現在自動化設備中柔性化要求在不斷提升，同一設備往往要求適應不同尺寸工件的加工需要，執行器需要進行多點定位控制，而且要對執行器的運行速度及力矩進行精確控制或同步跟蹤，這些利用傳統氣動控制是無法實現的，而電動執行器就能非常輕松的實現此類控制。由此可見氣缸比較適用于簡單的運動控制，而電執行器則多用于精密運動控制的場合。

市場形勢比較

　　氣缸驅動系統自70年代以來就在工業自動化領域得到了迅速普及。今天，氣缸已成為國內外工業生產領域中PTP（PointToPoint）搬運的主流執行器，以氣缸驅動系統為核心的氣動元器件市場規模已達到110億美元的規模。
　　九十年代K始，電機及其微電子控制技術迅速發展，使電動執行器在工業自動化中的應用成為可能。而且，半導體產業的興起也直接促進了能實現高精度多點定位的電動執行器在工業領域應用的擴大。
　　九十年代末期，日本等主要工業發達國家，甚至一度出現了電動執行器即將取代氣缸，氣缸將退出歷史舞臺的論調。因為人們普遍認為電動執行器中電機的能量轉換效率高，而氣缸能量轉換效率較低，低效的產品必將被淘汰出局。然而，十年過去了，電動執行器在工業現場并未得到普及，其市場規模與氣動相比還有很大差距。而且，無論是在工業發達國家，還是在中國等新興工業國家，氣缸的銷量不僅沒有減少，而且還在穩步地增長。在中國，近幾年氣缸銷量的年增長速度一直維持在20%以上。
　　如需要科學、客觀地評價兩者，必須采用全生命周期評價（LifeCycleAssessment）手法，考慮比較制造階段、使用階段、廢棄階段三個階段的綜合指標。具體指標有成本、能耗、對環境的負擔（主要是排放物等）。譬如成本，電動執行器在運行能耗（使用階段）成本上有優勢，但維護成本（使用階段）和購置成本（制造階段）都比氣缸要高得多，在該指標上的比較應建立在所有成本的總和上。

在總成本上，我們的研究結果表明，氣缸在大多數工業應用場合具有一定優勢。
　　綜合以上分析，我們應該看出，氣缸與電動執行器各有特點，不可單純地用效率的高低來評價其優劣。隨著電氣技術的發展，電動執行器的成本還會進一步下降，預期其應用領域還會進一步拓廣，但要完自吸無堵塞排污泵全取代氣缸是不現實的。
　　從市場形式來看，前面己經提到若電缸從一開始就參照氣缸的外形及安裝連接尺寸生產，是一個很好的開端。而對于目前還未有ISO標準的無桿氣缸和氣動滑臺，則同樣采用相對應的外形及安裝連接尺寸，這個便利的措施能夠杜絕氣驅動與電驅動在安裝、添置或更換方面無謂的競爭。FESTO公司的電驅動產品包含了300多種可自由組合的抓取模塊和多軸系統。在Festo，電驅動器不是氣動驅動器的競爭產品，而是對氣動驅動器性能的*補充。電驅動器的特點是精確和靈活。在作用力快速消失和需要精確定位的應用場合，電驅動器是無堵塞自吸排污泵理想的決方案。
　　因此今后氣缸與電動執行器的發展應該是處于非常良性狀況和互補的，也一定會按照這兩門技術自身的科學自然發展規律發展。

在流水線中氣缸有著舉足輕重的作用，那么對于氣缸的了解您知道多少呢？下面簡單介紹一下氣缸的結構及基本原理：

一、氣缸-氣缸種類

氣壓傳動中將壓縮氣體的壓力能轉換為機械能的氣動執行元件。氣缸有作往復直線運動的和作往復擺動的兩類（見圖）。作往復直線運動的氣缸又可分為單作用、雙作用、膜片式和沖擊氣缸 4種。 

①單作用氣缸：僅一端有活塞桿，從活塞一側供氣聚能產生氣壓，氣壓推動活塞產生推力伸出，靠彈簧或自重返回。 
②雙作用氣缸：從活塞兩側交替供氣，在一個或兩個方向輸出力。 
③膜片式氣缸：用膜片代替活塞，只在一個方向輸出力，用彈簧復位。它的密封性能好，但行程短。 
④沖擊氣缸：這是一種新型元件。它把壓縮氣體的壓力能轉換為活塞高速(10～20米／秒)運動的動能，借以作功。沖擊氣缸增加了帶有噴口和泄流口的中蓋。中蓋和活塞把氣缸分成儲氣腔、頭腔和尾腔三室。它廣泛用于下料、沖孔、破碎和成型等多種作業。作往復擺動的氣缸稱擺動氣缸，由葉片將內腔分隔為二，向兩腔交替供氣，輸出軸作擺動運動，擺動角小于 280°。此外，還有回轉氣缸、氣液阻尼缸和步進氣缸等。 
二、氣缸的作用：
將壓縮空氣的壓力能轉換為機械能，驅動機構作直線往復運動、擺動和旋轉運動。 
三、氣缸的分類：
直線運動往復運動的氣缸、擺動運動的擺動氣缸、氣爪等。 

五、SMC氣缸原理圖
1）缸筒 
缸筒的內徑大小代表了氣缸輸出力的大小。活塞要在缸筒內做平穩的往復滑動，缸筒內表面的表面粗糙度應達到Ra0.8um。對鋼管缸筒，內表面還應鍍硬鉻，以減小摩擦阻力和磨損，并能防止銹蝕。缸筒材質除使用高碳鋼管外，還是用高強度鋁合金和黃銅。小型氣缸有使用不銹鋼管的。帶磁性開關的氣缸或在耐腐蝕環境中使用的氣缸，缸筒應使用不銹鋼、鋁合金或黃銅等材質。 
SMC CM2氣缸活塞上采用組合密封圈實現雙向密封，活塞與活塞桿用壓鉚鏈接，不用螺母。 
2）端蓋 
端蓋上設有進排氣通口，有的還在端蓋內設有緩沖機構。桿側端蓋上設有密封圈和防塵圈，以防止從活塞桿處向外漏氣和防止外部灰塵混入缸內。桿側端蓋上設有導向套，以提高氣缸的導向精度，承受活塞桿上少量的橫向負載，減小活塞桿伸出時的下彎量，延長氣缸使用壽命。導向套通常使用燒結含油合金、前傾銅鑄件。端蓋過去常用可鍛鑄鐵，現在為減輕重量并防銹，常使用鋁合金壓鑄，微型缸有使用黃銅材料的。 
3）活塞 
活塞是氣缸中的受壓力零件。為防止活塞左右兩腔相互竄氣，設有活塞密封圈。活塞上的耐磨環可提高氣缸的導向性，減少活塞密封圈的磨耗，減少摩擦阻力。耐磨環長使用聚氨酯、聚四氟乙烯、夾布合成樹脂等材料。活塞的寬度由密封圈尺寸和必要的滑動部分長度來決定。滑動部分太短，易引起早期磨損和卡死。活塞的材質常用鋁合金和鑄鐵，小型缸的活塞有黃銅制成的。 
4）活塞桿 
活塞桿是氣缸中重要的受力零件。通常使用高碳鋼，表面經鍍硬鉻處理，或使用不銹鋼，以防腐蝕，并提高密封圈的耐磨性。 
5）密封圈 
回轉或往復運動處的部件密封稱為動密封，靜止件部分的密封稱為靜密封。 
缸筒與端蓋的連接方法主要有以下幾種： 
整體型、鉚接型、螺紋聯接型、法蘭型、拉桿型。 
6）氣缸工作時要靠壓縮空氣中的油霧對活塞進行潤滑。也有小部分免潤滑氣缸。 
六、氣缸-工作原理 
根據工作所需力的大小來確定活塞桿上的推力和拉力。由此來選擇氣缸時應使氣缸的輸出力稍有余量。若缸徑選小了，輸出力不夠，氣缸不能正常工作；但缸徑過大，不僅使設備笨重、成本高，同時耗氣量增大，造成能源浪費。在夾具設計時，應盡量采用增力機構，以減少氣缸的尺寸。 
氣缸 
下面是氣缸理論出力的計算公式： 
F：氣缸理論輸出力(kgf) 
F′：效率為85％時的輸出力(kgf)--(F′＝F×85％） 
D：氣缸缸徑(mm) 
P：工作壓力(kgf／cm2) 
例：直徑340mm的氣缸，工作壓力為3kgf／cm2時，其理論輸出力為多少?芽輸出力是多少? 
將P、D連接，找出F、F′上的點，得： 
F＝2800kgf；F′＝2300kgf 
在工程設計時選擇氣缸缸徑，可根據其使用壓力和理論推力或拉力的大小，從經驗表1－1中查出。 
例：有一氣缸其使用壓力為5kgf／cm2，在氣缸推出時其推力為132kgf，(氣缸效率為85％)問：該選擇多大的氣缸缸徑? 
●由氣缸的推力132kgf和氣缸的效率85％，可計算出氣缸的理論推力為F＝F′／85％＝155(kgf) 
●由使用壓力5kgf／cm2和氣缸的理論推力，查出選擇缸徑為63的氣缸便可滿足使用要求。 
七、原因分析
在汽缸運行過程中，汽缸滲漏和汽缸變形是較為常見的設備問題，汽缸結合面的嚴密性直接影響機組的安全經濟運行，檢修 研刮汽缸的結合面，使其達到嚴密，是汽缸檢修的重要工作，在處理結合面漏汽的過程中，要仔細分析形成的原因，根據變形的程度和間隙的大小，可以綜合的運用 各種方法，以達到結合面嚴密的要求。原因如下：
1．汽缸是鑄造而成的，汽缸出廠后都要經過時效處理，就是要存放一些時間，使汽缸在住鑄造過程中所產生的內應力* 消除。如果時效時間短，那么加工好的汽缸在以后的運行中還會變形，這就是為什么有的汽缸在*次泄漏處理后還會在以后的運行中還有漏汽發生。因為汽缸還在 不斷的變形。
2．汽缸在運行時受力的情況很復雜，除了受汽缸內外氣體的壓力差和裝在其中的各零部件的重量等靜載荷外，還要承受蒸汽流出靜葉時對靜止部分的反作用力，以及各種連接管道冷熱狀態下對汽缸的作用力，在這些力的相互作用下，汽缸發生塑性變形造成泄漏。
3．汽缸的負荷增減過快，特別是快速的啟動、停機和工況變化時溫度變化大、暖缸的方式不正確、停機檢修時打開保溫層過早等，在汽缸中和發蘭上產生很大的熱應力和熱變形。
4．汽缸在機械加工的過程中或經過補焊后產生了應力，但沒有對汽缸進行回火處理加以消除，致使汽缸存在較大的殘余應力，在運行中產生*的變形。
5．在安裝或檢修的過程中，由于檢修工藝和檢修技術的原因，使內缸、汽缸隔板、隔板套及汽封套的膨脹間隙不合適，或是掛耳壓板的膨脹間隙不合適，運行后產生巨大的膨脹力使汽缸變形。
6．使用的汽缸密封劑質量不好、雜質過多或是型號不對；汽缸密封劑內若有堅硬的雜質顆粒就會使密封面難以緊密的結合。VIF900高溫汽缸密封劑是汽輪機汽缸密封材料，高、中、低壓缸可通用，避免了型號選擇不當而造成的汽缸泄漏。
7．汽缸螺栓的緊力不足或是螺栓的 材質不合格。汽缸結合面的嚴密性主要靠螺栓的緊力來實現的。機組的起停或是增減負荷時產生的熱應力和高溫會造成螺栓的應力松弛，如果應力不足，螺栓的預緊 力就會逐漸減小。如果汽缸的螺栓材質不好，螺栓在長時間的運行當中，在熱應力和汽缸膨脹力的作用下被拉長，發生塑性變形或斷裂，緊力就會不足，使汽缸發生 泄漏的現象。
8．汽缸螺栓緊固的順序不正確。一般的汽缸螺栓在緊固時是從中間向兩邊同時緊固，也就是從垂弧大處或是受力變形 大的地方緊固，這樣就會把變形大的處的間隙向汽缸前后的自由端轉移，后間隙漸漸消失。如果是從兩邊向中間緊，間隙就會集中于中部，汽缸結合面形成弓型 間隙，引起蒸汽泄漏。
八、處理方法
汽缸結合面產生變形和泄漏的原因不同，而且出現的部位和變形泄漏的程度不也不同，首先要用長平尺和塞尺檢查汽缸結合面的變形情況，在檢修中要根據泄漏的原因和變形程度采取相應的檢修措施。具體方法如下：
1．汽缸變形較大或漏汽嚴重的結合面，采用研刮結合面的方法
如果上缸結合面變形在0.05mm范圍內，以上缸結合面為基準面，在下缸結合面涂紅丹或是壓印藍紙，根據痕跡研刮下 缸。如果上缸的結合面變形量大，在上缸涂紅丹，用大平尺研出痕跡，把上缸研平。或是采取機械加工的方法把上缸結合面找平，再以上缸為基準研刮下缸結合面。 汽缸結合面的研刮一般有兩種方法：
（1）是不緊結合面的螺栓，用千斤頂微微推動上缸前后移動，根據下缸結合面紅丹的著S情況來研刮。這種方法適合結構剛性強的高壓缸。
（2）是緊結合面的螺栓，根據塞尺的檢查結合面的嚴密性，測出數值及壓出的痕跡，修刮結合面，這種方法可以排除汽缸垂弧對間隙的影響。
2．采用適當的汽缸密封材料
汽輪機汽缸密封劑產品質量參差不齊；在選擇汽輪機汽缸密封劑時，就要選在行業內有口碑，產品質量有保證的正規生產廠家，以保證檢修處理后汽缸的嚴密性。
3．局部補焊的方法
由于汽缸結合面被蒸汽沖刷或腐蝕出溝痕，選用適當的焊條把溝痕添平，用平板或平尺研出痕跡，研刮焊道和結合面在同一 平面內。汽缸結合面變形較大或是漏汽嚴重時，在下缸的結合面補焊一條或兩條10—20mm寬的密消除間隙封帶，然后用平尺或是扣上缸測量，并涂紅丹研刮， 直到消除間隙。此操作的工藝也很簡單，焊前預熱汽缸至150℃，然后在室溫下進行分段退焊或跳焊。選用奧氏體焊條，如A407、A412，焊后用石棉布覆 蓋保溫緩冷。待冷卻室溫后進行打磨修刮。
4．汽缸結合面的涂鍍或噴涂
當汽缸結合面大面積漏汽，間隙在0.50mm左右時，為了減少研刮的工作量，可用涂鍍的工藝。用汽缸做陽極，涂具做 陰極，在汽缸的結合面上反復涂刷電解溶液，涂層的厚度要根據汽缸結合面間隙的大小而定，涂層的種類要根據汽缸的材料和修刮的工藝而定。噴涂就是用的高 溫火焰噴槍把金屬粉末加熱至熔化或達到塑性狀態后噴射于處理過的汽缸表面，形成一層具有所需性能的涂層方法。其特點就是設備簡單，操作方便涂層牢固，噴涂 后汽缸溫度僅為70℃—80℃不會使汽缸產生變形，而且可獲得耐熱，耐磨，抗腐蝕的涂層。注意的是在涂渡和噴涂前都要對缸面進行打磨、除油、拉毛，在涂渡 和噴涂后要對涂層進行研刮，保證結合面的嚴密。
5．結合面加墊的方法
如果結合面的局部間隙泄漏不是很大，可用80—100目的銅網經熱處理使其硬度降低，然后剪成適當的形狀，鋪在結合 面的漏汽處，再配以汽缸密封劑。如果結合面的間隙較大，泄漏嚴重，可在上下結合面開寬50mm深5mm的槽，中間鑲嵌IGr18Ni9Ti的齒形墊，齒形 墊的厚度一般比槽的深度大0.05—0.08mm左右，并可用同等形狀的不銹鋼墊片做以調整。
6．控制螺栓應力的方法
如果汽缸結合面的變形較小，而且很均勻，可在有間隙處更換新的螺栓，或是適當的加大螺栓的預緊力。按從中間向兩邊同 時緊固，也就是從垂弧大處或是受力變形大的地方緊固螺栓。理論上來說，控制螺栓的預緊力可用公式d/L≤A來計算，但由于此計算的數據與測量的手段還 在研究當中，多在螺栓的允許的大應力內根據經驗而定。

九、汽缸的應用領域
印刷（張力控制）、半導體（點焊機、芯片研磨）、自動化控制、機器人等等。

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2405OXY    溶氧儀    Knick analytics
2405PH    PH計    Knick analytics
ZU0082    電纜    Knick analytics
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A201X-PH/0    變送器    Knick analytics
SE 560    PH電極    Knick analytics
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A401N-MSOXY/0 Opt:SW-A004    溶氧表    Knick analytics
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CA/MS-010XAA    連接電纜    Knick analytics
A401N-MSOXY/0 Opt:SW-A004    溶氧表    Knick analytics
SE 707X/1-N    電極    Knick analytics
CA/MS-010XAA    連接電纜    Knick analytics
A1401N-P1-11    變送器    Knick analytics
SE515/1-MS    電極    Knick analytics
SE715/1-MS    電極    Knick analytics
SE615/1-MS    電極    Knick analytics
CA/MS-003NAA    電纜    Knick analytics
SW-MS1400-B    軟件    Knick analytics
CA/MS-003NCA    電纜    Knick analytics
911 pH    PH計    Knick analytics
SE101    PH電極    Knick analytics
2405OXY    溶氧變送器    Knick analytics
2405PH    PH變送器    Knick analytics
2405OXY    溶氧變送器    Knick analytics
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911XpH    PH計    Knick analytics
ZU0511    PH電極    Knick analytics
911 pH    PH計    Knick analytics
2405PH    PH變送器    Knick analytics
A401B-PH/0    變送器    Knick analytics
SE533/1    電極    Knick analytics
ZU0314    5米電纜    Knick analytics
A401N-PH/0    PH計    Knick analytics
A401N-cond/0    電導率儀    Knick analytics
A401N-OXY/0 Opt:SW-A004    溶氧儀    Knick analytics
911 pH    PH計    Knick analytics
3400C    PH變送器    Knick analytics
PH3400-032    PH模塊    Knick analytics
SE101    PH電極    Knick analytics
A201X-COND-0    變送器    Knick analytics
SW-A003    變送器附件    Knick analytics
P41076D1    信號隔離器    Knick isolati
A20210PO/P+0000+0200B    溫度變送器    Knick isolati
A20210PO/P+0000+0350B    溫度變送器    Knick isolati
A20210PO/P+0000+0400B    溫度變送器    Knick isolati
A20210PO/P+0265+0335B    溫度變送器    Knick isolati
A20210PO/P+0275+0345B    溫度變送器    Knick isolati
ZU0285,Test certificate 2.2    質量證書    Knick isolati
P27000F1-0033    隔離器    Knick isolati
P27000H1    隔離器    Knick isolation
A26038H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1-S002    信號調理模塊    Knick isolation
12310M    隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    信號隔離器    Knick isolation
P42000D3-0001    信號隔離器    Knick isolation
P41000D1-0017    信號隔離器    Knick isolation
P15000F1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1-S001    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P42000D3    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P15000F1    隔離放大器    Knick isolation
P15000H1    信號隔離器    Knick isolation
P27000H1-S001    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
830 S1    顯示表    Knick isolation
46MK Opt.453    隔離器    Knick isolation
A20210P0    隔離放大器    Knick isolation
24215A2    隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
12310M    隔離器    Knick isolation
P41000D1-0017    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    信號隔離器    Knick isolation
P27000H1    信號隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1-S002    隔離器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
46MK Opt.453    隔離器    Knick isolation
46MK Opt.453    隔離器    Knick isolation
46MK Opt.453    隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
46MK Opt.453    隔離器    Knick isolation
830 S1    無源顯示儀表    Knick isolation
B10000F0    隔離器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3-0001    隔離放大器    Knick isolation
P 32100 P0/11    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3-0001    信號隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
P41000D1-0017    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
830 S1    無源顯示儀表    Knick isolation
P43000D2-0006(0~0.1A/4~20mA)    隔離器    Knick isolation
46MK Opt.453    隔離器模塊    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    信號隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
830 S1    無源顯示儀表    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P42000D3-0001    高壓隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
B10000F0    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    變送器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    隔離放大器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離器    Knick isolation
P27000H1    隔離放大器    Knick isolation
P42000D3    隔離器    Knick isolation
P15000H1    隔離放大器    Knick isolation
CPA 3,3.12 Art.-Nr.301-209-02    電源    Kniel
CXW 5.40 Art.-Nr.312-200-02    電源    Kniel
CPA 24.5 Art.-Nr.313-113-02    電源    Kniel
CPD 12.3,5 Art.-Nr.321-000-02    電源    Kniel
CPA 5.20 Art.-Nr.: 313-108-02    電源    Kniel
Federleiste H15 Codierbar Art.-Nr.: 400-007-10    附件    Kniel
CAD 15.1,6 Art.-Nr.: 173-002-02    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
CP 3,3.60 Art.-Nr.:314-016-02    電源    Kniel
CPA 5.12 Art.-Nr.:301-200-02    電源    Kniel
CP 5.60 Art.-Nr.:314-000-02    電源    Kniel
CPA 12.9 Art.-Nr.:313-111-02    電源    Kniel
CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02    電源    Kniel
CXW 15.14 Art.-Nr.:312-202-02    電源    Kniel
CPW 24.1 Art.-Nr.:303-103-02    電源    Kniel
CPA 24.3 Art.-Nr.:301-203-02    電源    Kniel
CXW 24.8,5 Art.-Nr.:312-203-02    電源    Kniel
CPA 24.15 Art.-Nr.:314-304-02    電源    Kniel
CPA 48.7,5 Art.-Nr.:314-306-02    電源    Kniel
CPWD 12.1 Art.-Nr.:319-100-02    電源    Kniel
CPD 15.3 Art.-Nr.:321-001-02    電源    Kniel
CPD 15.4/2 Art.-Nr.:321-003-02    電源    Kniel
FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02    電源    Kniel
CL 15.8 Art.-Nr.:010-110-02    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
CPA 5.20 Art.-Nr.: 313-108-02    電源    Kniel
CP 5.60 Art.-Nr.:314-000-02    電源    Kniel
CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02    電源    Kniel
CXW 15.14 Art.-Nr.:312-202-02    電源    Kniel
CPA 24.15 Art.-Nr.:314-304-02    電源    Kniel
FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02    電源    Kniel
EXWUI 140.10,Art.-Nr.: 750-111-00    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
CXW 5.40 Art.-Nr.312-200-02    電源    Kniel
CPW 24.1 Art.-Nr.:303-103-02    電源    Kniel
CPWD 12.1 Art.-Nr.:319-100-02    電源    Kniel
CPA 24.3 Art.-Nr.:301-203-02    電源    Kniel
FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02    電源    Kniel
CL 15.8 Art.-Nr.:010-110-02    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
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CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02    電源    Kniel
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CAD 15.1,6 Art.-Nr.: 173-002-02    電源    Kniel
CPA 24.3 Art.-Nr.:301-203-02    電源    Kniel
FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02    電源    Kniel
CL 15.8 Art.-Nr.:010-110-02    電源    Kniel
CPA 3,3.12 Art.-Nr.301-209-02    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
CPA 5.20 Art.-Nr.: 313-108-02    電源    Kniel
CXW 5.40 Art.-Nr.312-200-02    電源    Kniel
CP 5.60 Art.-Nr.:314-000-02    電源    Kniel
CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02    電源    Kniel
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CPA 24.15 Art.-Nr.:314-304-02    電源    Kniel
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CXW 24.8,5 Art.-Nr.:312-203-02    電源    Kniel
CPA 3,3.12 Art.-Nr.301-209-02    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
CPA 5.20 Art.-Nr.: 313-108-02    電源    Kniel
CXW 5.40 Art.-Nr.312-200-02    電源    Kniel
CP 5.60 Art.-Nr.:314-000-02    電源    Kniel
CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02    電源    Kniel
CXW 15.14 Art.-Nr.:312-202-02    電源    Kniel
CPA 24.15 Art.-Nr.:314-304-02    電源    Kniel
CPA 48.7,5 Art.-Nr.:314-306-02    電源    Kniel
CXW 24.8,5 Art.-Nr.:312-203-02    電源    Kniel
CXW 3,3.40 Art.-Nr.:312-210-02    電源    Kniel
CXW 5.40 Art.-Nr.312-200-02    電源    Kniel
CXW 24.8,5 Art.-Nr.:312-203-02    電源    Kniel
CPA 15.8 Art.-Nr.:313-112-02    電源    Kniel
CPD 12.3,5 Art.-Nr.321-000-02    電源    Kniel
CAD 15.1,6 Art.-Nr.: 173-002-02    電源    Kniel
CPA 24.3 Art.-Nr.:301-203-02    電源    Kniel
FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02    電源    Kniel
CL 15.8 Art.-Nr.:010-110-02    電源    Kniel
FEDERL.M-MOD.4HA6S4H    插頭    Kniel
CLUI 15.2 Art.-Nr.:091-003-00    電源    Kniel
MADS 15.1,6 NR.171-602-00    電源    Kniel
CPA 24.3 Art.-Nr.:301-203-02    電源    Kniel
FPM 0811 Art.-Nr.: 356-011-02    電源    Kniel
EXWUI 20.70    電源模塊    Kniel
FPM 27 355-053-01 95770090    電源    Kniel
DC/DC-WANDLER MDCS24.1,7/24 ART.-NR:370-609-00    電源模塊    Kniel System-Electronic GmbH
MTG 206 S    壓力傳感器    knitter
KS 250.2-A 50KW n1=2500/min n2=292/min Nr:74628    減速箱    KNOEDLER
TG40-10/11285    旋轉泵    Knoll
TG30-54/11533    泵    Knoll
TF40-95/22330    齒輪泵    Knoll
TF40-85/15826    泵    Knoll
26305 38x30x29,5mm Nr: 70 410 3697    密封襯套    Knoll
26836 D=142mm Typ: TG50 Nr: 70 510 3842.0142    葉輪    Knoll
M12;LED;Schaltp.205-284,ID-Nr, 78880    流量開關    Knoll
136239 SQ170*160 VRF700 70 310 4916.D    滾筒密封條過濾帶    Knoll
KTS 50-120-T5-A-G-KB    泵    Knoll
KTS 32-64-T5-A-G-KB    泵    Knoll
KTS 50-74-T    螺桿泵    Knoll
Zchn-Nr:70 315 79413 Typ:VL650    圓筒刷    Knoll
Type：LAM-PET-74，1020x5110，ID.Nr：171968    過濾布    Knoll
TG40-55/22533    泵    Knoll
Laufrad for TG40 Nr:18274    葉輪    Knoll
TG40-52/22285    泵    Knoll
TG40 Nr.70 510 1440.0152    葉輪    Knoll
67491 KTS 32    機械密封    Knoll
TG40-52/22285    泵    Knoll
TF40-15/30578    泵    Knoll
ID-NR.139241    液位傳感器    Knoll
KF Ident-Nr.135157    液位傳感器    Knoll
KTS 32-64-T5-KB    螺桿泵    Knoll
Ident-Nr.139248    液位傳感器    Knoll
Ident-Nr.139241    液位傳感器    Knoll
Dichtungssatz Typ.KTS 40-80-T5-G-KB    油封    Knoll
Dichtungssatz Typ.KTS 60-90-T5-A-G-KB    油封    Knoll
Dichtungssatz Typ.KTS 50-100-T5-G-KB    油封    Knoll
Dichtungssatz Typ.KTS 32-64-T5-G-KB    油封    Knoll
Type LAM-PET-74;1020x5110;ID.Nr.171968    過濾布    Knoll
KTS25-60-T5-KB 7.50 kW    高壓泵    Knoll
66880    過濾器配件    Knoll
TG 40-52/30 285    葉輪    Knoll
TG 40-52/30 533    潛水泵    KNOLL Maschinenbau GmbH
Q2Q2V1G3F1 AX15K-55    機械密封    KNOLL Maschinenbau GmbH
TS40-21/30586    泵    KNOLL Maschinenbau GmbH
TG40-52/22533    泵    KNOLL Maschinenbau GmbH
Old:03.026.213.1,New No.03.027.021.1    風扇    Knuerr
KFR-4138NO    流量計    KOBOLD
VKM3105R0R80B    流量傳感器    KOBOLD
KFR-4143NO    流量計    KOBOLD
KAL-AK5415ASPG    流量計    KOBOLD
TWR-320600    溫度開關    KOBOLD
KFR-4138NO    流量計    KOBOLD
TWE-56417P12E    溫度傳感器    KOBOLD
DPE-1200W8L442    流量計    KOBOLD
NTB-130510    液位計    KOBOLD
BVO-1116HR15R    流量計    KOBOLD
DRS-9150G5C30R0    流量計    KOBOLD
VKM3110ROR250B    流量表    KOBOLD
DPE-1200W8L442    流量計    KOBOLD
PDD-553R2A145    壓力開關    KOBOLD
VKM8112C4PR25B    流量計    KOBOLD Messring GmbH
OVZ043G2NL343    流量計    KOBOLD Messring GmbH
SEN-8600/1B025    壓力傳感器    KOBOLD Messring GmbH
SEN-8600/1B055    壓力傳感器    KOBOLD Messring GmbH
AUF-1000    數顯表頭    KOBOLD Messring GmbH
VKM3107ROR150B G1/2    流量開關    KOBOLD Messring GmbH
SEN-3251B065    壓力傳感器    KOBOLD Messring GmbH
SEN-3297B155B1 (Alternative models of the 3349-Y400BAR)    壓力傳感器    KOBOLD Messring GmbH
KSV-2106L    流量計    KOBOLD Messring GmbH
KSV-2106L    電機    KOBOLD Messring GmbH
TMA-064031124 0-120℃    溫度變送器    KOBOLD Messring GmbH
KOD 346-1A-6 MB/G/S101/SA    電機    KOBOLD Messring GmbH
NEK-3273 R20C    液位計    KOBOLD Messring GmbH
TWR-220700    溫度傳感器    KOBOLD Messring GmbH
VKA-3104ROR15L    流量計    KOBOLD Messring GmbH
VKG-2104ROR15Y    流量開關    KOBOLD Messring GmbH
NWS-R252000117    流量計    KOBOLD Messring GmbH
PSR-11258R25R1    流量計    KOBOLD Messring GmbH
SEN-8701B085    流量計    KOBOLD Messring GmbH
PSE-11520R15R1    流量計    KOBOLD Messring GmbH
Y-D/PF76 W 10,0    壓力傳感器    KOBOLD Messring GmbH
TWR-120900 G3/4    溫度開關    KOBOLD Messring GmbH
MAN-RF74B6, G1/2, 0-6 bar    流量計    KOBOLD Messring GmbH
BWD250072K01LIP65    電阻    KOCH
BWD600072K01LIP65    電阻    KOCH
BWD600220K03LIP65    電阻    KOCH
KPAK 8638-M300-LPP Artikelnr.42750787    超濾模塊    Koch Membrane Systems
Connection cable(Cx)for transducers&sensor plug Nr:00006342    帶接頭電纜    KoCoS Messtechnik AG
40010000 KPA EtherCAT PCI    模塊    koenig-pa GmbH
70420012 KPA EtherCATPCI    模塊    koenig-pa GmbH
TYP713-0F07-11.204 L1=225 L2=175    液位計    Koerner Marus GmbH
TW-1/07-11.204 TI=70 T2=80    液位計    Koerner Marus GmbH
SERVOSTAR 406A-C，DE-102118    控制器    kollmorgen
AKM73S-ACC2R-03    電機    kollmorgen
DE-90210    電機側反饋端子    kollmorgen
DE-81784    驅動器側反饋端子    kollmorgen
S77202-NANANA    S700驅動器    kollmorgen
BH-828-B-43    電機    kollmorgen
D110 ; 25982052010002S    墊片    Koltec Technologien GmbH
NM701NR3    編碼器    Konecranes GmbH
CID-42/48V ID:52292509    控制器    Konecranes GmbH
CID-DISPLAY ID:52292512    控制器    Konecranes GmbH
NM701NR3 SER-NR.:16768240    編碼器    Konecranes GmbH
NM701NR3    編碼器    Konecranes GmbH
5311 M 8-6H LH    螺紋深度規（左旋）    KORDT
5350.010.040    軸套    Kostryrka
5350.060.100    軸套    Kostryrka
5315.2    軸套    Kostryrka
5315.2    軸套    Kostryrka

德國AFAG氣缸11006589

德國AFAG氣缸11006589